ในช่วงไม่กี่ปีที่ผ่านมา ด้วยการพัฒนาอย่างรวดเร็วของเทคโนโลยีตรวจจับอินฟราเรด ขนาดพิกเซลของตัวตรวจจับจึงลดลงเรื่อยๆ ในขณะที่ขนาดของอาร์เรย์พื้นที่กลับเพิ่มขึ้นเรื่อยๆ ในปัจจุบัน ในการออกแบบระบบออปติคอลอินฟราเรดช่วงคลื่นกลางที่มีความยาวโฟกัสยาว เนื่องจากวัสดุอินฟราเรดขนาดใหญ่มีราคาสูง จึงมักใช้โครงสร้างสะท้อนแสง แต่ไม่สามารถขยายขอบเขตการมองเห็นได้

ระบบถ่ายภาพอินฟราเรดแบบพับได้สามารถรวมข้อดีของการส่งผ่านและการสะท้อนแสงเข้าด้วยกัน และมีอัตราส่วนเทเลโฟโต้และมุมมองภาพที่กว้างกว่า โดยเฉพาะอย่างยิ่งในระบบนำทางแบบไฮบริดหลายโหมด ระบบออปติคอลจำเป็นต้องมีอัตราส่วนการบดบังต่ำและโครงสร้างที่กะทัดรัดเพื่อลดผลกระทบต่อการตรวจจับโหมดอื่นๆ และข้อดีของโครงสร้างนี้ก็ชัดเจนยิ่งขึ้น

โดยทั่วไป อุณหภูมิสภาพแวดล้อมการทำงานของระบบนำทางหลายโหมดจะอยู่ที่ -50 ถึง 70 องศาเซลเซียส และดัชนีหักเหของวัสดุอินฟราเรดจะได้รับผลกระทบอย่างมากจากอุณหภูมิ ซึ่งจะลดคุณภาพของภาพลงอย่างมาก

การวิเคราะห์การถ่ายเทความร้อนในปัจจุบันสำหรับระบบอินฟราเรด องค์ประกอบการเลี้ยวเบนส่วนใหญ่ใช้เพื่อทำให้เกิดความคลาดเคลื่อนแบบไร้สีและไร้อุณหภูมิโดยอาศัยคุณสมบัติการกระจายแสงพิเศษ อย่างไรก็ตาม ประสิทธิภาพการเลี้ยวเบนขององค์ประกอบการเลี้ยวเบนก็เป็นปัญหาที่ต้องพิจารณาเช่นกัน และจะทำให้เกิดแสงรบกวนเพิ่มเติมในระบบ นอกจากนี้ ระบบชดเชยโฟกัสแบบแอคทีฟด้วยระบบไฟฟ้าและกลไกก็มักใช้ในการออกแบบระบบแสงอินฟราเรดแบบไร้อุณหภูมิด้วย

จากผลการวิเคราะห์ข้างต้น บทความนี้จึงได้ออกแบบระบบเลนส์อินฟราเรดแบบพับได้ที่เหมาะสมสำหรับการนำทางหลายโหมด โดยมีช่วงความยาวคลื่น 3.7μm-4.8μm ค่า F-number เท่ากับ 2 ประสิทธิภาพของไดอะแฟรมเย็นเท่ากับ 100% และสามารถระบายความร้อนได้ในช่วง -50~70℃ คุณภาพของภาพใกล้เคียงกับขีดจำกัดการเลี้ยวเบน

1. ระบบแคตาไดออปทริก

เพื่อให้ได้ประสิทธิภาพของไดอะแฟรมเย็น ระบบอินฟราเรดช่วงคลื่นกลางจำเป็นต้องจับคู่รูรับแสงออกของระบบกับไดอะแฟรมเย็นของตัวตรวจจับ หากใช้โครงสร้างกระจก RC รูรับแสงของกระจกตัวที่สองจะใหญ่เกินไป ซึ่งจะเพิ่มอัตราส่วนการปิดกั้นของระบบ ระบบสะท้อนแสงอินฟราเรดช่วงคลื่นกลางมักจะสร้างขึ้นโดยใช้การสร้างภาพรอง ดังแสดงในรูปที่ 1 กลุ่มด้านหน้าใช้โครงสร้างการสะท้อนคู่แบบ R-C และกลุ่มด้านหลังใช้ระบบการสร้างภาพแบบรีเลย์ที่มีกำลังขยายระดับหนึ่ง

 รูปที่ 1 ระบบรีเลย์ภาพ

โครงสร้างเริ่มต้นของระบบ R-C สามารถหาได้จากรัศมีความโค้ง R1 ของกระจกหลักของระบบ อัตราส่วนการปิดกั้น α และกำลังขยาย β ของกระจกรอง โดยใช้สูตรของเกาส์เซียน:

ระบบ R-C ไม่ก่อให้เกิดความคลาดเคลื่อนสี และจำเป็นต้องพิจารณาเฉพาะความคลาดเคลื่อนสีเดียวเท่านั้น ในกรณีของความคลาดเคลื่อนแบบแอสเฟอริกและโคมา นั่นคือ SI=SII=0 สามารถแก้ไขได้ดังนี้:

ดังนั้น หลังจากกำหนดความยาวโฟกัสของกระจกหลัก อัตราส่วนการบดบัง และกำลังขยายของกระจกรองแล้ว โครงสร้างเริ่มต้นของระบบ R-C ก็สามารถกำหนดได้

ระบบการถ่ายภาพแบบรีเลย์มีกำลังขยาย W ค่าหนึ่ง ซึ่งสามารถหาได้จากการใช้ระยะโฟกัส f1 ของระบบสะท้อนแสงกลุ่มหน้าและระยะโฟกัสรวม f ของระบบ:

พารามิเตอร์โครงสร้างเริ่มต้นเฉพาะของระบบกระจกสองบานสำหรับการถ่ายภาพแบบรีเลย์แสดงดังในสูตร (5):

ความหมายทางกายภาพของตัวแปรแต่ละตัวในสูตร (5) แสดงในรูปที่ 1 ดังนั้น ตามสูตร (5) ตราบใดที่โครงสร้างของระบบกระจกสองบานและพารามิเตอร์ของตัวตรวจจับได้รับการกำหนดแล้ว ตำแหน่งการสร้างภาพคู่และระยะโฟกัสของระบบรีเลย์ก็สามารถคำนวณได้ เพื่อให้ตรงตามข้อกำหนดด้านมุมมองภาพกว้างและความไม่คลาดสี ระบบรีเลย์มักต้องการเลนส์ 2 ถึง 3 ตัว

โดยสรุป โครงสร้างเริ่มต้นของระบบออปติกทั้งหมดสามารถกำหนดได้โดยใช้สูตร (1)~(5).

2. การวิเคราะห์ภาวะไร้ความร้อน

เนื่องจากค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของดัชนีหักเห dn/dt ของวัสดุทางแสงอินฟราเรดนั้นมีค่ามากกว่าวัสดุแก้วทั่วไปในย่านแสงที่มองเห็นได้มาก ตัวอย่างเช่น ค่า dn/dt ของผลึกเดี่ยวเจอร์มาเนียม (Ge) อยู่ที่ประมาณ 396×10⁻⁶°C ในขณะที่ค่า dn/dt ของแก้ว K9 อยู่ที่ประมาณ 396×10⁻⁶°C ซึ่งมีค่าเพียง 2.8×10⁻⁶°C เท่านั้น

การเปลี่ยนแปลงดัชนีหักเหของวัสดุอินฟราเรดที่อุณหภูมิต่างกันจะทำให้เส้นทางเดินแสงในระบบออปติกเปลี่ยนแปลงไป นอกจากนี้ การเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิยังจะทำให้ความหนาและรัศมีของความโค้งของเลนส์เปลี่ยนแปลงไปด้วย ซึ่งจะลดคุณภาพของภาพลง จะเห็นได้ว่าในการออกแบบระบบออปติกอินฟราเรด จำเป็นต้องทำการวิเคราะห์แบบไม่ขึ้นกับอุณหภูมิด้วย

เพื่อให้ระบบออปติคอลมีความสมดุลทางความร้อน วิธีการที่ใช้ในปัจจุบันสามารถแบ่งออกได้เป็นสามประเภท ได้แก่ วิธีการแบบพาสซีฟเชิงกล วิธีการชดเชยแบบแอคทีฟทางไฟฟ้าเชิงกล และวิธีการแบบพาสซีฟเชิงแสง ในบทความนี้ การทำให้ระบบออปติคอลมีความสมดุลทางความร้อนนั้นทำได้โดยใช้วิธีการแบบพาสซีฟเชิงแสง

กลุ่มกระจกด้านหน้าของระบบออปติกเป็นโครงสร้างแบบสะท้อนทั้งหมด เมื่อกระจกได้รับความร้อนสม่ำเสมอและถึงสภาวะเสถียรทางความร้อน การเปลี่ยนแปลงรูปร่างของพื้นผิวกระจกจะมีน้อย และความคลาดเคลื่อนที่เกิดจากกระจกเดี่ยวสามารถละเลยได้ อย่างไรก็ตาม การขยายหรือหดตัวของโครงสร้างเชื่อมต่อระหว่างกระจกหลักและกระจกรองจะทำให้ระยะห่างเปลี่ยนแปลง ซึ่งเป็นแหล่งที่มาหลักของความคลาดเคลื่อนทางความร้อนในกลุ่มกระจกด้านหน้า

แหล่งที่มาของความคลาดเคลื่อนที่เกิดจากความแตกต่างของอุณหภูมิในระบบการถ่ายภาพแบบรีเลย์ ได้แก่ เลนส์และชิ้นส่วนโครงสร้าง โครงสร้างของเลนส์ควรทำจากวัสดุที่มีค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวเชิงเส้นต่ำ ซึ่งในจำนวนนั้น โลหะผสมไทเทเนียมไม่เพียงแต่มีค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวเชิงเส้นต่ำเท่านั้น แต่ยังมีน้ำหนักเบาและมีความแข็งสูง จึงเป็นวัสดุที่เหมาะสมอย่างยิ่งสำหรับชิ้นส่วนโครงสร้าง

วิธีนี้จะช่วยลดความยากลำบากในการระบายความร้อนของระบบและเพิ่มความแข็งแรงของโครงสร้าง แต่จะทำให้ต้นทุนสูงขึ้น กลุ่มด้านหลังใช้โครงสร้างแบบโปร่งแสงทั้งหมด ซึ่งจำเป็นต้องเป็นแบบไม่เปลี่ยนสีแยกต่างหาก

ในขณะเดียวกัน ก็จำเป็นต้องทำงานร่วมกับกลุ่มด้านหน้าเพื่อให้ระบบทั้งหมดเป็นแบบไม่เปลี่ยนสีและรองรับกำลังแสงได้ในระดับหนึ่ง ทำให้การออกแบบกลุ่มด้านหลังมีความซับซ้อนมากขึ้น ดังนั้นจึงมีการเสนอโครงสร้างแบบสามส่วนเพื่อให้ตรงตามสมการต่อไปนี้:

ในสูตร hi คือความสูงของรังสีพาราแอ็กเซียลแรกในแต่ละกลุ่มเลนส์ และเมื่อระบบใช้โครงสร้างเลนส์แบบสัมผัสใกล้ชิด hi = h1; Φi คือกำลังแสงของเลนส์ที่ i; Φ คือกำลังแสงรวมของกลุ่มด้านหลัง; pi และ Φi คือสัมประสิทธิ์ความไม่ขึ้นกับอุณหภูมิและความไม่ขึ้นกับสีของวัสดุ

โดยการวิเคราะห์ลักษณะอุณหภูมิของวัสดุอินฟราเรดคลื่นกลางที่ใช้กันทั่วไปในประเทศจีนในปัจจุบัน (ดังแสดงในตารางที่ 1) ข้อมูลในตารางที่ 1 จะถูกใส่ลงในสูตร (6)~(8) และหลังจากการคำนวณแล้ว จะใช้ Ge, ZnSe และ ZnS วัสดุประเภทนี้สามารถออกแบบระบบการถ่ายภาพแบบรีเลย์หลังกลุ่มและตรงตามข้อกำหนดของการระบายความร้อนได้

เพื่อแก้ไขความคลาดเคลื่อนทรงกลมลำดับสูงและโคมาในระบบ ลดความซับซ้อนของระบบ และปรับปรุงคุณภาพการถ่ายภาพ จึงใช้พื้นผิวแอสเฟริกลำดับสูงบนพื้นผิวด้านหน้าของ Ge และ ZnSe

3. พารามิเตอร์ของระบบออปติคอล

ระบบออปติกนี้ใช้ในระบบนำทางแบบผสมผสานระหว่างอินฟราเรดคลื่นกลางและคลื่นมิลลิเมตร ดังนั้นตามข้อกำหนดทั่วไป กระจกหลักจึงใช้ร่วมกันระหว่างคลื่นมิลลิเมตรและคลื่นกลาง มีรูปทรงพื้นผิวเป็นพาราโบลา และความยาวโฟกัส F1 = 240 มม. ระบบถ่ายภาพอินฟราเรดคลื่นกลางใช้ตัวตรวจจับแบบระบายความร้อนที่มี F/2, 320×256 พิกเซล และขนาดพิกเซล 30 μm พารามิเตอร์ของระบบออปติกแสดงในตารางที่ 2

ตัวชี้วัดการออกแบบมีดังนี้ โครงสร้างระบบออปติกควรมีขนาดกะทัดรัด อัตราส่วนเทเลโฟโต้ควรน้อยกว่า 0.6 และการบดบังส่วนกลางควรน้อยกว่า 30% เพื่อลดอิทธิพลของรังสีพื้นหลังให้มากที่สุด จำเป็นต้องมีการจับคู่รูรับแสงเย็น 100% การออกแบบกำหนดให้ความเข้มข้นของพลังงานในพิกเซลของขอบเขตการมองเห็นทั้งหมดต้องมากกว่า 85% และสามารถทำให้เกิดการระบายความร้อนแบบพาสซีฟทางแสงได้ในช่วงอุณหภูมิ -40 ถึง 60℃

4. ผลลัพธ์การออกแบบ

ในการออกแบบ รูปทรงพื้นผิวของกระจกหลักเป็นพาราโบลา และความยาวโฟกัส F1 = 120 มม. ซึ่งไม่เพียงแต่ตรงตามข้อกำหนดของการถ่ายภาพคลื่นมิลลิเมตรเท่านั้น แต่ยังช่วยอำนวยความสะดวกในการติดตั้งและการตรวจจับกระจกหลักด้วย ในขณะที่กระจกรองเป็นไฮเปอร์โบลา

เมื่อพิจารณาถึงขนาดรูรับแสงของกระจกรอง อัตราส่วนการบดบัง และระยะห่างระหว่างกระจกทั้งสอง ความยาวโฟกัสของกลุ่มด้านหน้าจึงถูกกำหนดไว้ที่ 300 มม. กำลังขยายของระบบการถ่ายภาพแบบรีเลย์คือ -1 และใช้โครงสร้างสามชิ้น ซึ่งประกอบด้วย Ge, ZnSe และ ZnS ตามลำดับ

เนื่องจากความยาวโฟกัสที่ยาวและรูรับแสงขนาดใหญ่ของระบบ จึงยากที่จะแก้ไขความคลาดเคลื่อน ในการออกแบบ จึงได้ติดตั้งพื้นผิวแอสเฟอริกอันดับสูงสองพื้นผิวไว้ที่ด้านหน้าของ Ge และ ZnSe ตามลำดับ เพื่อแก้ไขความคลาดเคลื่อนทรงกลม ความคลาดเคลื่อนโคมา และความคลาดเคลื่อนโมโนโครมาติกแบบแอสติ๊กมาติกในระบบ คุณสมบัติทางกายภาพของวัสดุทั้งสองชนิดนี้เหมาะสมสำหรับการประมวลผลพื้นผิวแอสเฟอริกที่มีลำดับสูง

โดยใช้ฟังก์ชันข้อจำกัดที่ผู้ใช้กำหนดเองของซอฟต์แวร์ ZEMAX-EE จาก Focus Software ระบบจะได้รับการปรับให้เหมาะสมทั้งในระดับโลกและระดับท้องถิ่น และในที่สุดก็สามารถสร้างการออกแบบระบบออปติคอลดังแสดงในรูปที่ 2 ได้สำเร็จ เส้นผ่านศูนย์กลางขององค์ประกอบการส่งผ่านทั้งหมดมีขนาดเล็กกว่า 25 มม. ซึ่งเป็นประโยชน์ต่อการควบคุมคุณภาพและต้นทุนของระบบ

รูปที่ 2 การจัดวางระบบออปติก

ภาพที่ 3 ถึง 5 แสดงเส้นโค้งฟังก์ชันการถ่ายโอนเชิงแสงของระบบแสงที่อุณหภูมิ 20, -50 และ 70 องศาเซลเซียส ตามลำดับ จากภาพจะเห็นได้ว่าความถี่ลักษณะเฉพาะของตัวตรวจจับคือ 17 lp/mm ไม่ว่าจะเป็นบริเวณกึ่งกลางของภาพหรือขอบภาพ ฟังก์ชันการถ่ายโอนของระบบแสงก็มีค่าใกล้เคียงกับขอบเขตการมองเห็น

      รูปที่ 3 ฟังก์ชันถ่ายโอนการมอดูเลชั่นที่อุณหภูมิ 20℃

    รูปที่ 4 ฟังก์ชันถ่ายโอนการมอดูเลชันที่อุณหภูมิ -50℃

 รูปที่ 5 ฟังก์ชันถ่ายโอนการมอดูเลชันที่อุณหภูมิ 70℃

   รูปที่ 6 เส้นโค้งพลังงานล้อมรอบที่อุณหภูมิ 20℃

5. การวิเคราะห์ค่าความคลาดเคลื่อน

เพื่อตรวจสอบความเป็นไปได้ของการประมวลผลระบบออปติกและลดต้นทุนการประมวลผล จำเป็นต้องทำการจัดสรรค่าความคลาดเคลื่อนอย่างเหมาะสม โดยการใช้การวิเคราะห์มอนเตคาร์โลของ Zemax ซ้ำๆ เราได้การกระจายค่าความคลาดเคลื่อนดังแสดงในตารางที่ 3 ซึ่งความแม่นยำในการประมวลผลและการประกอบกระจกหลักและกระจกรองนั้นค่อนข้างสูง แต่ยังอยู่ในขอบเขตของเทคนิคการประมวลผลและการประกอบที่มีอยู่

ที่อุณหภูมิ 20 °C ฟังก์ชันถ่ายโอนการจำลองมอนเตคาร์โลที่สอดคล้องกันแสดงในรูปที่ 7 ผลลัพธ์แสดงให้เห็นว่าภายใต้ผลกระทบของข้อผิดพลาดแบบสุ่มต่างๆ ความน่าจะเป็นที่ฟังก์ชันถ่ายโอนทางแสงของระบบจะสูงกว่า 0.55 นั้นมากกว่า 90% และระบบตรงตามข้อกำหนดการประมวลผลและการปรับแต่งภาพจริง

 รูปที่ 7 เส้นโค้ง MTF หลังจากการจำลอง Ment-Karol ที่อุณหภูมิ 20℃

6. การวิเคราะห์แสงรบกวน

ในระบบออปติกอินฟราเรด ผลกระทบของรังสีรบกวนต่อคุณภาพการถ่ายภาพเป็นปัจจัยที่ต้องพิจารณา การลดแสงรบกวนในระบบภาพซ้อนแบบพับได้สามารถใช้วิธีต่อไปนี้: ประการแรก สำหรับแสงรบกวนจากภายนอกขอบเขตการมองเห็นของภาพ สามารถใช้ท่อบังแสงของกระจกหลักและกระจกรองได้ และสามารถปรับปรุงพื้นผิวด้านในและด้านนอกด้วยเส้นใยลดแสงเพื่อลดประสิทธิภาพของกระจกหลักและกระจกรองได้

แสงรบกวนที่เข้าสู่ตัวตรวจจับจะถูกสะท้อนหลายครั้ง และแสงรบกวนที่ตกกระทบภายนอกขอบเขตการมองเห็นของกระจกหลักสามารถควบคุมได้โดยการปรับความยาวของกระบอกกระจกหลัก ประการที่สอง ใช้ส่วนภาพซ้อน และเพิ่มแผ่นกั้นสนามใกล้กับพื้นผิวภาพซ้อนหลักบริเวณทางเข้าของลำแสง

สุดท้าย ในบทความนี้ใช้ Lighttools เพื่อแยกแสงที่มีประสิทธิภาพออกจากแสงรบกวนโดยใช้วิธีเส้นทางแสงผกผัน และได้ค่าสัมประสิทธิ์แสงรบกวนเป็นเปอร์เซ็นต์

ระหว่างการวิเคราะห์ เนื่องจากไม่ได้วัดค่าการส่งผ่านแสงของแต่ละพื้นผิวอย่างแม่นยำ จึงใช้ค่าการสะท้อนแสง 2% ตามประสบการณ์ และติดตามรังสี 10 เส้น พบว่าพลังงานแสงของตัวรับทางด้านขวาคิดเป็น 96% ของพลังงานเอาต์พุตทั้งหมด

สรุปได้ว่า พลังงานแสงกระจัดกระจายของระบบออปติคอลคิดเป็น 2% ของพลังงานที่ตัวตรวจจับได้รับ ซึ่งเพียงพอต่อความต้องการในการตรวจจับภาพ

รูปที่ 8 การติดตามรังสีโดยใช้ Lighttools

7. บทสรุป

ในบทความนี้ ได้ออกแบบระบบออปติคอลแบบพับคลื่นกลางขนาดกะทัดรัดสำหรับใช้ในการนำทางแบบไฮบริดหลายโหมด ระบบนี้มีอัตราส่วนการบดบังต่ำ ขนาดเล็ก และคุณภาพการถ่ายภาพที่ยอดเยี่ยม โดยมีความแตกต่างของการระบายความร้อนอยู่ที่ -50 ถึง 70 ℃ ผลการวิเคราะห์ความคลาดเคลื่อนแสดงให้เห็นว่าระบบตรงตามข้อกำหนดของการประมวลผลและการประกอบภาพ

สุดท้ายนี้ ได้เสนอมาตรการบางอย่างเพื่อกำจัดแสงรบกวน เพื่อให้ระบบสามารถลดรังสีพื้นหลังของแสงอาทิตย์และรังสีรบกวนภายในระบบได้อย่างมีประสิทธิภาพ ซึ่งจะช่วยปรับปรุงอัตราส่วนสัญญาณต่อสัญญาณรบกวน

ในฐานะผู้ผลิตชิ้นส่วนออปโตอิเล็กโทรเมคานิกส์ที่มีประสบการณ์ Quanhom มุ่งมั่นที่จะมอบกล้องอินฟราเรดความร้อน (LWIR, MWIR และ SWIR) คุณภาพเยี่ยมหลากหลายประเภทให้แก่ผู้ใช้ เรามีชื่อเสียงที่ดีในอุตสาหกรรมด้วยเทคโนโลยีการวิจัยและพัฒนาชั้นนำและเทคโนโลยีการผลิตที่ยอดเยี่ยม และผลิตภัณฑ์ของเราจำหน่ายไปทั่วโลกและได้รับการยกย่องและความไว้วางใจจากลูกค้าจำนวนมาก หากคุณต้องการทราบข้อมูลเพิ่มเติมเกี่ยวกับบริการที่เกี่ยวข้องของเรา คุณสามารถแจ้งความต้องการของคุณให้เราทราบได้ และเราจะให้คำตอบที่น่าพอใจแก่คุณโดยเร็วที่สุด

ผู้แต่ง: หยู หลินเหยา, เว่ย คุน, จาง เทียนยี่, หวัง เจ้า, ฮั่นจิงจวง, จู รุ่ยเฟย, ซ่ง เป่าฉี, เจีย หงกวง

ที่มาวารสาร: Chinese Optics Vol. 8 ฉบับที่ 2 เมษายน 2558

วันที่ได้รับ: 2014-10-17; วันที่แก้ไข: 2015-01-15

เอกสารอ้างอิง:

[1] XUE H. การออกแบบเชิงแสงของระบบค้นหาและติดตามอินฟราเรด[ J]. Acta Optica Sinica, 2010, 30(8): 2383-2386. (ภาษาจีน)

[2] LUO SH J. การออกแบบระบบออปติคอลซูมต่อเนื่องอินฟราเรดช่วงกลางที่มี FPA ขนาดใหญ่[ J]. Opt. Precision Eng. , 2012, 20(10), 2117-2123. (ภาษาจีน)

[3] วิธีการออกแบบระบบถ่ายภาพอินฟราเรดที่มีรูรับแสงขนาดใหญ่[ J]. Acta Optica Sinica, 2003, 23(12): 1475-1478. (ภาษาจีน)

[4] การออกแบบระบบจำลองเป้าหมายอินฟราเรดแบบไครโอเจนิกที่มีทิศทางสองทางและสนามกว้างเพื่อกำจัดความบิดเบี้ยว[ J]. Opt. Precision Eng. , 2012, 20(12): 2619-2625. (ในภาษาจีน)

[5] YU L Y, WEI Q. การออกแบบโครงสร้างจำนวนเต็มขนาดกะทัดรัดของระบบกระจกสองบาน[ J]. Opt. Precision Eng. ,2013,21(3):561-566. (ในภาษาจีน)

[6] XIANG J SH, PAN G Q, ZHANG Y Q. การออกแบบระบบออปติกอินฟราเรดแบบสะท้อนและหักเหที่ใช้ในขีปนาวุธอากาศสู่อากาศ[ J]. Infrared Technology,2011,33(8):457-459. (ในภาษาจีน)

[7] XIONG Y J, WU H P, LV ZH SH. การวิเคราะห์ประสิทธิภาพและรูปแบบโครงสร้างของระบบออปติกอินฟราเรดทางทหาร[ J]. Infrared Technology,2010,32(12):688-695. (ในภาษาจีน)

[8] DONG K Y, WANG J, SUN Q. การออกแบบระบบออปติกอินฟราเรดคลื่นกลางแบบสองมุมมองสำหรับใช้งานบนเครื่องบิน[ J]. วารสารทัศนศาสตร์จีน, 2012, 5(6): 596-601. (ภาษาจีน)

[9] LIU Y, AN X Q, DENG J. การกำจัดรังสีที่กระจัดกระจายจากแผ่นกันความร้อนในระบบออปติคอลอินฟราเรดแบบระบายความร้อน [J]. วิศวกรรมความแม่นยำทางแสง, 2012, 33(1): 186-190. (ภาษาจีน)

[10] ZHAO N, XUE Y, WANG J. การวิเคราะห์รังสีที่กระจัดกระจายจากระบบออปติคอลอินฟราเรดด้วยวิธี Monte-Carlo [J]. วารสารทัศนศาสตร์และทัศนศาสตร์ประยุกต์ของจีน, 2010, 3(6): 665-670. (ภาษาจีน)

[11] NIU J X, ZHOU R K, LIU ZH H และคณะ การวิเคราะห์แสงที่กระจัดกระจายที่เกิดจากรังสีความร้อนของระบบตรวจจับอินฟราเรด [J]. วารสารทัศนศาสตร์จีน, 2010, 30(8): 2267-2271. (ภาษาจีน)